TABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT TRAPEZOVÉ PLECHY T - 50, T - 85 Objednávateľ : Ľuboslav DERER Vypracoval : prof. Ing. Ján Hudák, CSc. Ing. Tatiana Hudáková.
|
|
|
- Jiřina Stárková
- pred 4 rokmi
- Prehliadani:
Prepis
1 TABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT TRAPEZOVÉ PLECHY T - 50, T - 85 Objednávateľ : Ľuboslav DERER Vypracoval : prof. Ing. Ján Hudák, CSc. Ing. Tatiana Hudáková. Košice, 006
2 STATICKÝ VÝPOČET ÚNOSNOSTI TRAPEZOVÝCH PLECHOV V ZMYSLE STN : T- 50A, T- 50B, T- 85A, T- 85B OBSAH PREDSLOV PODMIENKY VÝPOČTU STATICKÝCH HODNÔT DIMENZAČNÝCH TABULIEK ÚVOD OZNAČENIE PROFILOV MEDZNÝ STAV ÚNOSNOSTI MEDZNÝ STAV POUŽITEĽNOSTI STANOVENIE PRIEREZOVÝCH CHARAKTERISTÍK Súčasný tlak a ohyb steny prierezu Prostý tlak steny prierezu Prostý ohyb steny prierezu Efektívna šírka tlačených stien prierezu Prierezové charakteristiky PRIEREZOVÉ CHARAKTERISTIKY TRAPEZOVÝCH PLECHOV TRAPEZ T 50 A TRAPEZ T 50 B TRAPEZ T 85 A TRAPEZ T 85 B MEDZNÉ ZAŤAŽENIA TRAPEZOVÝCH PLECHOV TRAPEZ T - 50 A TRAPEZ T - 50 B TRAPEZ T - 85 A TRAPEZ T - 85 B... 7 NORMY, LITERATÚRA... 0
3 PREDSLOV Predmetom analýzy bolo vypracovanie statických parametrov ohýbaného plechu TRAPEZ T 50 a T 85 za účelom stanovenia skutočných a efektívnych prierezových charakteristík. Pre tieto charakteristiky boli určené medzné hodnoty rovnomerného zaťaženia prostých a spojitých nosníkov z hľadiska medzného stavu únosnosti a používateľnosti. Metodika výpočtu bola realizovaná v zmysle STN Účelom tejto analýzy bolo zhodnotiť navrhované rozmery prierezu a urobiť porovnanie s trapézovým plechom RANNILA. Aby sa mohla určiť únosnosť navrhovaných profilov T 50 a T 85 v rámci tohto zadania boli spracované programy v jazyku TURBO PASCAL: Prierezové charakteristiky plného prierezu Prierezové charakteristiky redukovaného prierezu v normálnej polohe Prierezové charakteristiky redukovaného prierezu v reverznej polohe Tabuľky únosnosti nosníkov z plechov v normálnej polohe Tabuľky únosnosti nosníkov z plechov v reverznej polohe. Prostredníctvom uvedených programov bolo potrebné spracovať: Tabuľky prierezových charakteristík Tabuľky medzného zaťaženia trapézových plechov pre vybrané hrúbky. Pre plechy T 50 sú uvažované hrúbky 0,5; 0,6; 0,70; 0,75; 0,88; 1,0; 1,5; 1,5 mm. Pre plechy T 85 sú uvažované hrúbky 0,70; 0,75; 0,80; 0,88; 1,00; 1,5 a 1,50 mm. Z hodnôt uvedených v tabuľkách boli graficky znázornené únosnosti navrhovaných prierezov pre nosníky o jednom až troch poliach Ako bolo možno vidieť v uvedených diagramoch únosnosti analyzovaných plechov T 85 sú vyššie oproti únosnostiam plechov Ran 85. U profilov T 85 sa uvažuje namáhanie ohybom. Pri tomto ohybe je priebeh napätí po výške prierezu v tvare trojuholníka. Jedná časť pod neutrálnou osou bude ťahaná a druhá časť prierezu na opačnej strane bude tlačená. A v tejto tlačenej oblasti dochádza k vydúvaniu stienok ak je prekročená ich medná štíhlosť. Pre navrhovaný prierez dochádza k vydúvaniu iba pásovej časti, kým u stienok pri hrúbkach väčších ako 0,75 mm u toho profilu k vydúvaniu nedochádza. Účinný prierez bol stanovený v zmysle STN Pre potvrdenie zavedených predpokladov výpočtu bolo by vhodné overiť vypočítané únosnosti pomocou experimentálnych meraní na skutočných nosníkoch.
4 1. PODMIENKY VÝPOČTU STATICKÝCH HODNÔT DIMENZAČNÝCH TABULIEK 1.1 ÚVOD Účelom výpočtu bolo vypracovanie tabuliek statických hodnôt prierezových charakteristík a dimenzačných tabuliek hodnôt medzných zaťažení trapézových plechov v zmysle metódy medzných stavov z hľadiska podmienok spoľahlivosti únosnosti a používateľnosti. Vo výpočte sa uvažovali prierezové charakteristiky efektívnych prierezov, u ktorých sa zohľadnilo vydúvanie najmä tlačených stien. Pre tieto charakteristiky boli učené medzné hodnoty rovnomerného zaťaženia prostých a spojitých nosníkov z hľadiska medzného stavu únosnosti a medzného stavu používaiteľnosti. Metodika výpočtu bola realizovaná v zmysle STN Pre porovnanie bol urobený výpočet stability stien podľa ENV (Eurokód ). Z tohto porovnania vyplynulo, že platná STN dáva prísnejšie kritéria. 1. OZNAČENIE PROFILOV Profily sú označované štandardne TRAPEZ T-50 A, T-50 B, T-85 A, T-85 B. Poloha trapézových profilov sa môže vyskytnúť ako normálna a reverzná. Normálna poloha je v označení týchto profilov doplňovaná písmenom A. Reverzná poloha je v označení týchto profilov doplňovaná písmenom B. 1. MEDZNÝ STAV ÚNOSNOSTI Pre stanovenie navrhovej hodnoty zaťaženia q z hľadiska podmienky spoľahlivosti medzného stavu únosnosti sa vychádza z teoreticky stanovených ohybových a šmykových únosnosti efektívneho prierezu v charakteristických prierezoch prostého a spojitého nosníka. Vychádza sa z podmienky, že efektívny prierez je plne využitý t.j. že v horných a dolných vláknach je dosiahnutá hodnota medze kĺzu fy γ M 1. Predpokladá sa, že efektívny prierez sa po dĺžke nosníka nemení a je stanovený v mieste pĺneho využita napätia. Zmena veľkosti spolupôsobiacej šírky tlačenej steny sa zanedbáva. O únosnosti profilu rozhoduje najviac namáhaný prierez nosníka. Návrhové hodnoty únosností stanovené z podmienky pevnosti medzného stavu únosnosti sú v tabuľkách označované symbolom *. a) Nosník o jednom poli Pre nosník o jednom poli bude hodnota medzného zaťaženia stanovená z podmienky pevnosti MSd M Rd (1) Hodnoty momentov účinku a únosnosti nosníka budú 4
5 M Sd = 1 8 q L () M Rd = W f γ () y, eff,min y M 1 Hodnota medzného zaťaženia je potom stanovená zo vzťahu q = 8 Wy, eff,min fy γ M 1 1L (4) Obr. 1.1 Priebeh ohybových momentov M Sd a priečnych síl V Sd jednopoľového nosníka b) Nosník o dvoch poliach Podobne pre nosník o dvoch poliach bude hodnota medzného zaťaženia stanovená stanovené zo vzťahu q = 8 Wy, eff,min fy γ M 1 1L (5) Obr. 1. Priebeh ohybových momentov M Sd a priečnych síl V Sd dvojpoľového nosníka 5
6 c) Nosník o troch poliach Pre nosník o troch poliach bude hodnota medzného zaťaženia stanovená stanovené zo vzťahu q = 10 Wy, eff,min fy γ M 1 1L (6) Obr. 1. Priebeh ohybových momentov M Sd a priečnych síl V Sd trojpoľového nosníka 1.4 MEDZNÝ STAV POUŽÍVATEĽNOSTI Pre stanovenie navrhovej hodnoty zaťaženia q z hľadiska podmienky spoľahlivosti medzného stavu používateľnosti sa vychádzalo z predpokladu pružného pôsobenia profilu a z podmienky maximálneho prípustného priehybu. Predpokladá sa, že efektívny prierez po dosiahnutí medzného priehybu sa po dĺžke nemení. Výsledné medzné charakteristické zaťaženie sa určuje z hodnôt stanovených z obmedzenia vertikálnych priehybov L/00, L/50 a L/00. a) Nosník o jednom poli Pre nosník o jednom poli bude hodnota medzného zaťaženia stanovená z podmienky priehybu δ max δ lim (7) 6
7 Hodnoty medzného a limitného priehybu nosníka budú 5 q γ L 4 F δ max = (8) 84 E Iy, eff L δ lim = (9) 00 Hodnota medzného zaťaženia je potom stanovená zo vzťahu q= 76,8 γ E I L 4 δ lim F y, eff (10) kde E je modul pružnosti ocele. (Uvažuje sa z hodnotou MPa ). Obr. 1.4 Priehyb jednopoľového nosníka δ b) Nosník o dvoch poliach Podobne pre nosník o dvoch poliach bude hodnota medzného zaťaženia stanovená stanovené zo vzťahu q= 185,185 γ E I L 4 δ lim F y, eff (11) Obr. 1.5 Priehyb dvojpoľového nosníka δ 7
8 c) Nosník o troch poliach Pre nosník o troch poliach bude hodnota medzného zaťaženia stanovená stanovené zo vzťahu q= 147,059 γ E I L 4 δ lim F y, eff (1) Obr. 1.6 Priehyb trojpoľového nosníka δ 1.5 STANOVENIE PRIEREZOVÝCH CHARAKTERISTÍK Tenkostenný prierez pozostáva zo súboru tenkých stien. Pri výpočte únosnosti takého prierezu so štíhlymi stenami namáhaného tlakom eventuálne ohybom sa uvažuje s efektívnymi prierezovými charakteristikami. Pre každý taký prierez je potrebné separátne určovať : - štíhlosť steny β - medznú štíhlosť steny β 1 - redukovanú štíhlosť steny β T - redukčný súčiniteľ ρ - efektívne šírky stien a pásnic b c, eff V prípade steny obojstranne podopretej je možno uvažovať s namáhaním tlaku a ohybu vyšetrovanej steny tenkostenného prierezu. 8
9 1.5.1 Súčasný tlak a ohyb steny prierezu Obr. 1.7 Namáhanie steny kombináciou tlaku a ohybu Pomer krajných napätí ψ = σ σ 1 Štíhlosť steny β=d / t w Medzná štíhlosť steny 4 5 / fy β1, NM = 0,67+ 0,ψ Redukovaná štíhlosť β = 0,8 β + 0, β Redukčný súčiniteľ T, NM 1, NM β1, NM ρ NM = ; ale ρ NM 1 β T, NM Obr. 1.8 Priebeh redukčného súčiniteľa ρ NM 9
10 1.5. Prostý tlak steny prierezu Obr. 1.9 Namáhanie steny tlakom Pomer krajných napätí: ψ = σ σ 1 Medzná štíhlosť steny: Redukovaná štíhlosť steny: Redukčný súčiniteľ : β β 40 5 / f y 1, N = β1, NM = = 40 0,66+ 0, 1 = 0,8 β + 0, β T, N 1, N ρ = N β β 1, N T, N 5 / f y Obr Priebeh redukčného súčiniteľa ρ N 1.5. Prostý ohyb steny prierezu Obr Namáhanie steny ohybom 10
11 Pomer krajných napätí: ψ = σ σ = 1 Medzná štíhlosť steny: Redukovaná štíhlosť steny: Redukčný súčiniteľ: β β / f y 1, M = β1, NM = = 0,66+ 0, = 0,8 β + 0, β T, M 1, M ρ = M β β 1, M T, M ( 1) 10 5 / f y Obr Priebeh redukčného súčiniteľa ρ M Efektívna šírka tlačených stien prierezu Efektívna šírka tlačených stien je závislá na priebehu normálových napätí po výške steny b = b ρ c, eff c NM b e1 = b c, eff /( 5 ψ) b e1 = 0, 4 b c, eff be = bc, eff be 1 be = bc, eff be 1 Obr. 1.1 Efektívne šírky prierezu steny pri namáhaní kombináciou tlaku a ohybu 11
12 b = b ρ = b c, eff c N c, eff c M b e1 = be = 0, 5 bc, eff b e1 = 0, 4 b c, eff b e = 0, 6 b c, eff b ρ Obr Efektívne šírky prierezu steny pri namáhaní tlakom a ohybom Prierezové veličiny Hlavné prierezové veličiny tenkostenného prierezu sú určované z efektívnych rozmerov jednotlivých stien, vytvárajúcich tenkostenný profil. Obr Vyznačenie efektívnych šírok v stenách prierezu 1
13 Plocha efektívneho prierezu A, (1) eff = A i eff Ťažisko efektívneho prierezu Ai, eff zi zeff = A eff (14) Moment zotrvačnosti efektívneho prierezu I = I + A z (15) ( ) y, eff y, i, eff i, eff i Prierezový modul efektívneho prierezu Iy, eff Wy, eff = (16) z eff POZNÁMKA: Trapezové plechy sú uložené na podperných podsystémoch. Šírky podpier ovplyvňujú hodnoty ohybového momentu. Odporúčaná minimálna šírka vnútorných podpier pre spojité nosníky je 60 mm. 1
14 . PRIEREZOVÉ CHARAKTERISTIKY TRAPEZOVÝCH PLECHOV.1 TRAPEZ T 50 A - efektívny prierez Obr..1: Tvar prierezu T 50 A PRIEREZOVÉ CHARAKTERISTIKY T 50 A t b h A eff e h e d I y, eff 4 Oceľ S 50 GD W y, h W y, d 0, ,9,04 16,96 198,54 6,00 11,694 0, ,46,5 17,47 61,90 8,051 14,99 0, ,40,8 17,7 97,655 9,1 1,995 0, ,1,10 17,90,791 10,085 18,09 0, ,85 1,85 18,15 88,151 1,185 1,90 1, ,96 1,85 18,15 441,10 1,847 4,08 1, ,95 1,85 18,15 551,450 17,1 0,88 1, ,9 1,85 18,15 661,849 0,778 6,471 Násob
15 . TRAPEZ T 50 B - efektívny prierez Obr..: Tvar prierezu T 50 B PRIEREZOVÉ CHARAKTERISTIKY T 50 B t b h A eff e h e d I y, eff 4 Oceľ S 50 GD W y, h W y, d 0, ,00 1,8 8,18 181,447 8,15 6,441 0, ,9 0,99 9,01 9,89 11,49 8,69 0, ,57 0,58 9,4 7,95 1,49 9,67 0, ,91 0,0 9,70 96,658 14,607 9,986 0, ,59 19,64 0,6 60,451 18,55 11,871 1, ,18 19,08 0,9 41,97,080 1,60 1, ,77 18, 1,77 549,6 0,151 17,99 1, ,98 18, 1,77 659,666 6,188 0,76 Násob
16 . TRAPEZ T 85 A - efektívny prierez Obr..: Tvar prierezu T 85 A PRIEREZOVÉ CHARAKTERISTIKY T 85 A Oceľ S 50 GD t b h A eff e h e d I y, eff 4 W y, h W y, d 0, ,18 51,5 1,47 847,898 16,454 6,994 0, ,8 51,0 1,70 919,848 17,90 9,018 0, ,86 51,08 1,9 99,974 19,440 1,105 0, ,58 50,7,7 111,0 1,95 4,469 1, ,78 50,4,76 196,1 5,80 9,569 1, ,5 49,9, ,945,99 49,78 1, ,8 49,9, ,494 9,594 59,745 Násob
17 .4 TRAPEZ T 85 B - efektívny prierez Obr..4: Tvar prierezu T 85 B PRIEREZOVÉ CHARAKTERISTIKY T 85 B Oceľ S 50 GD t b h A eff e h e d I y, eff 4 W y, h W y, d 0, ,1, 50,68 86,441 8,97 18,477 0, ,1,4 50, ,658 1,4 19,81 0, ,94,14 50, ,900,59 1,19 0, ,5 1,95 51,05 119,907 7,69,86 1, ,65 1,6 51,8 17,46 4,95 6,709 1, ,9 1,7 51,7 177,041 55,556,576 1, ,1 1,5 51,47 069,54 65,640 40,01 Násob
18 . MEDZNÉ ZAŤAŽENIA TRAPEZOVÝCH PLECHOV.1 TRAPEZ T 50A,eff TRAPEZ T 50 A,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] 0,50,77 50 δ max 1,50 1,75,00,5,5,75,0,5,50,75 4,00 4,5 4,50 4,75 5,00 * L L L * L ,6 4,78 L L * L ,70 5,8 L L * L ,75 5,66 L L * L ,88 6,64 L L * L ,00 7,55 L L * L ,5 9,44 L L * L ,50 11, L L
19 TRAPEZ T 50 A,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ 1,50 1,75,00,5,5,75,0,5,50,75 4,00 4,5 4,50 4,75 5,00 max * L ,50,77 L L * L ,6 4,78 L L * L ,70 5,8 L L * L ,75 5,66 L L * L ,88 6,64 L L * L ,00 7,55 L L * L ,5 9,44 L L * L ,50 11, L L
20 TRAPEZ T 50 A,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ 1,50 1,75,00,5,5,75,0,5,50,75 4,00 4,5 4,50 4,75 5,00 max * L ,50,77 L L * L ,6 4,78 L L * L ,70 5,8 L L * L ,75 5,66 L L * L ,88 6,64 L L * L ,00 7,55 L L * L ,5 9,44 L L * L ,50 11, L L
21 . TRAPEZ T 50B,eff TRAPEZ T 50 B,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ 1,50 1,75,00,5,5,75,0,5,50,75 4,00 4,5 4,50 4,75 5,00 max * L ,50,77 L L * L ,6 4,78 L L * L ,70 5,8 L L * L ,75 5,66 L L * L ,88 6,64 L L * L ,00 7,55 L L * L ,5 9,44 L L * L ,50 11, L L
22 TRAPEZ T 50 B,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ 1,50 1,75,00,5,5,75,0,5,50,75 4,00 4,5 4,50 4,75 5,00 max * L ,50,77 L L * L ,6 4,78 L L * L ,70 5,8 L L * L ,75 5,66 L L * L ,88 6,64 L L * L ,00 7,55 L L * L ,5 9,44 L L * L ,50 11, L L
23 TRAPEZ T 50 B,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ 1,50 1,75,00,5,5,75,0,5,50,75 4,00 4,5 4,50 4,75 5,00 max * L ,50,77 L L * L ,6 4,78 L L * L ,70 5,8 L L * L ,75 5,66 L L * L ,88 6,64 L L * L ,00 7,55 L L * L ,5 9,44 L L * L ,50 11, L L
24 . TRAPEZ T 85A,eff TRAPEZ T 85 A,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ,0,5,5,75,0,5,5,75 4,0 4,5 4,5 4,75 5,0 5,5 5,5 5,75 6,0 max 0, 70 0, 75 0, 80 0, 88 1, 00 1, 5 1, 50 * L ,64 L L * L ,04 L L * L ,44 L L * L ,09 L L * L ,05 L L * L ,6 L L * L ,08 L L
25 TRAPEZ T 85 A,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ,0,5,5,75,0,5,5,75 4,0 4,5 4,5 4,75 5,0 5,5 5,5 5,75 6,0 max * L ,70 5,64 L L * L ,75 6,04 L L * L ,80 6,44 L L * L ,88 7,09 L L * L ,00 8,05 L L * L ,5 10,6 L L * L ,50 1,08 L L
26 TRAPEZ T 85 A,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ,0,5,5,75,0,5,5,75 4,0 4,5 4,5 4,75 5,0 5,5 5,5 5,75 6,0 max * L ,70 5,64 L L * L ,75 6,04 L L * L ,80 6,44 L L * L ,88 7,09 L L * L ,00 8,05 L L * L ,5 10,6 L L * L ,50 1,08 L L
27 .4 TRAPEZ T 85B,eff TRAPEZ T 85 B,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ,0,5,5,75,0,5,5,75 4,0 4,5 4,5 4,75 5,0 5,5 5,5 5,75 6,0 max * L ,70 5,64 L L * L ,75 6,04 L L * L ,80 6,44 L L * L ,88 7,09 L L * L ,00 8,05 L L * L ,5 10,6 L L * L ,50 1,08 L L
28 TRAPEZ T 85 B,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ,0,5,5,75,0,5,5,75 4,0 4,5 4,5 4,75 5,0 5,5 5,5 5,75 6,0 max * L ,70 5,64 L L * L ,75 6,04 L L * L ,80 6,44 L L * L ,88 7,09 L L * L ,00 8,05 L L * L ,5 10,6 L L * L ,50 1,08 L L
29 TRAPEZ T 85 B,eff Oceľ S 50 GD t g Pevnosť Medzné zaťaženie q [ kn m ] pre rozpätie L [m] [ kg m ] δ,0,5,5,75,0,5,5,75 4,0 4,5 4,5 4,75 5,0 5,5 5,5 5,75 6,0 max * L ,70 5,64 L L * L ,75 6,04 L L * L ,80 6,44 L L * L ,88 7,09 L L * L ,00 8,05 L L * L ,5 10,6 L L * L ,50 1,08 L L
30 NORMY, LITERATÚRA: [1] ČSN/STN Zatížení stavebních konstrukcí, ÚNM, PRAHA, [] STN Navrhovanie oceľových konštrukcií, SÚTN, Bratislava, [] JUHÁS, P. a kol. : Navrhovanie oceľových konštrukcií. Komentár k STN :97, Bratislava, 001. [4] STUDNIČKA, J. a kol. : Zásady navrhování podle ENV (Eurokód ) Praha, [5] SCHNEIDER, K.-J. a kol. : Bautabelen mit Brerecnungshinweisen, Beispilen und europäischen Vorschriften. 10. Auflage 199 Werner-Verlag [6] TICHÝ, M. a kol. : Zatížení stavebních konstrukcí, SNTL, PRAHA, [7] VRANÝ, T. - STUDNIČKA, J.: Tabulky pro návrh spojitě podepřených plechu VSŽ. Pozemní stavby s [8] WALD, F. a kol. : Prvky ocelových konstrukcí. Pťiklady podle Eurokódu, ČVUT, PRAHA, PROGRAMY: [7] HUDÁK, J. - HUDÁK, I.: NOSNÍK - Statické riešenie spojitých nosníkov [8] HUDÁK, J.: PRIEREZY - Výpočet prierezových charakteristík tenkostenných prierezov 0
T-12
TABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT A ÚNOSNOSTI TRAPÉZOVÉ PLECHY T- Ojednávateľ : Ľuoslav DÉRER, riaditeľ spoločnosti Vypracoval : prof. Ing. Ján Hudák, CSc. Ing. Tatiana Hudáková. Košice, 06 STATICKÝ VÝPOČET ÚNOSNOSTI
Trapézy T-18 plus Karta výrobku Rabka-Zdrój 619 načítajte QR kód a pozrite si 3D model T: F:
Trapézy T-18 plus Karta výrobku 34-700 Rabka-Zdrój 619 načítajte QR kód a pozrite si 3D model Všeobecné informácie Trapézová krytina je výnimočná vďaka svojej jednoduchosti a výraznému tvaru. Umožňuje
Trapézy T-35 plus Karta výrobku Rabka-Zdrój 619 načítajte QR kód a pozrite si 3D model T: F:
Trapézy T-35 plus Karta výrobku 34-700 Rabka-Zdrój 619 načítajte QR kód a pozrite si 3D model 2 z 12 Všeobecné informácie Trapézová krytina je výnimočná vďaka svojej jednoduchosti a výraznému tvaru. Umožňuje
Trapézy T-35 Karta výrobku Rabka-Zdrój 3 z načítajte QR kód a pozrite si 3D model T: F:
Trapézy Karta výrobku 34-700 Rabka-Zdrój 3 z 12 617 načítajte QR kód a pozrite si 3D model Všeobecné informácie Trapézová krytina je výnimočná vďaka svojej jednoduchosti a výraznému tvaru. Umožňuje realizovať
Trapézy T-14 plus Karta výrobku Rabka-Zdrój 619 načítajte QR kód a pozrite si 3D model T: F:
Trapézy T-14 plus Karta výrobku 34-700 Rabka-Zdrój 619 načítajte QR kód a pozrite si 3D model Všeobecné informácie Trapézová krytina je výnimočná vďaka svojej jednoduchosti a výraznému tvaru. Umožňuje
STATIKA OKENNÝCH KONŠTRUKCIÍ V priebehu užívania pôsobia na okenné konštrukcie nasledovné zaťaženia: zaťaženie od hmotnosti zaťaženie vetrom prídavné
STATIKA OKENNÝCH KONŠTRUKCIÍ V priebehu užívania pôsobia na okenné konštrukcie nasledovné zaťaženia: zaťaženie od hmotnosti zaťaženie vetrom prídavné zaťaženia (zaťaženia pri zatváraní, otváraní, údržbe,
Obsah
Obsah str. 1. Základné pojmy pružnosti a pevnosti 1.1 Predmet a význam náuky o pružnosti a pevnosti 3 1.2 Z histórie oboru 3 1.3 Základné predpoklady o materiáli 4 1.4 Vonkajšie a vnútorné sily 5 1.5 Normálové
Prezentácia programu PowerPoint
METÓDA KOMPONENTOV PRÍKLAD Ing. Richard Hlinka, PhD. Žilinská univerzita v Žiline, Stavebná fakulta Katedra stavebných konštrukcií a mostov Zadanie Geometria prípoja Ed Zadanie Zaťaženie resp. vnútorné
Tlak_tah_ohyb_EN _pre študentov.xls
ávrh a posúenie prierezu namáhaného tlakom a ohybom: amáhanie ťahom a ohybom VVE - prevláajúi ťah, V. Oblasť Prierezové sily: M s 12,53 km l eff 6,00 m s 198,68 k (tlak) l l 6,00 m sqp 148,51 k - kvázi
9.1 MOMENTY ZOTRVACNOSTI \(KVADRATICKÉ MOMENTY\) A DEVIACNÝ MOMENT PRIEREZU
Učebný cieľ kapitoly Po preštudovaní tejto kapitoly by ste mali ovládať: Charakteristiku kvadratických momentov prierezových plôch. Ako je definovaný kvadraticky moment plochy k osi a k pólu. Ako je definovaný
Snímka 1
STN EN 1991-2 ZAŤAŽENIE KONŠTRUKCIÍ ČASŤ 2: ZAŤAŽENIA MOSTOV DOPRAVOU (ŽELEZNIČNÉ MOSTY) Prednášajúci: Ing. Richard Hlinka, PhD. Tento príspevok vznikol vďaka podpore v rámci OP Vzdelávanie pre projekt
Microsoft Word - 2.Metropol-tech.list.doc
METROPOL PLOTOVÉ PRVKY Moderné univerzálne murovacie tvarovky vyrobené z prostého vibrolisovaného betónu disponujú hladkými stenami a drobnými fazetami po obvode pohľadových strán. Tvarovky METROPOL sú
60. ročník Fyzikálnej olympiády v školskom roku 2018/2019 kategória E okresné kolo Riešenie úloh 1. Zohrievanie vody, výhrevnosť paliva a) Fosílne pal
60. ročník Fyzikálnej olympiády v školskom roku 018/019 kategória E okresné kolo Riešenie úloh 1. Zohrievanie vody, výhrevnosť paliva a) Fosílne palivá: uhlie, nafta, olej, zemný plyn. Propán-bután, lieh,
Vzorový soubor ve Wordu pro pøíspìvky konference
II. ročník celostátní konference SPOLEHLIVOST KONSTRUKCÍ Téma: Cesta k pravděpodobnostnímu posudku bezpečnosti, provozuschopnosti a trvanlivosti konstrukcí 21.3.2001 Dům techniky Ostrava ISBN 80-02-01410-3
Microsoft Word - Casa_di_Campo senso.docx
CASA DI CAMPO - senso LINEA DECORATIVO Mimoriadne variabilná dlažba, svojim tvarovým riešením je vhodná pre výnimočné architektonické stvárnenie dláždených plôch na exponovaných miestach Di Campo je kombinácia
Output file
Z A V Á D Z A N I E EN 1992-1-1: N A V R H O V A N I E B E T Ó N O V Ý C H K O N Š T R U K C I Í DO PRAXE Ú Č I N K Y D R U H É H O RÁDU PRI B U D O V Á C H INTRODUCTION OF E N 1992-1-1: DESIGN OF CONCRETE
Statika konštrukcií - prednášky
PEDAGOGICKÁ DOKUMENTÁCIA PREDMETU Názov : Statika konštrukcií Identifikačné číslo : B-501205 Garantujúca katedra, ústav : Katedra stavebnej mechaniky, Ústav inžinierskeho staviteľstva Študijný odbor :
ZávereĊná súhrnná správa o riešení úlohy VaV
Informácia o výsledkoch riešenia úlohy výskumu a vývoja s názvom TRIEDENIE KONŠTRUKČN0HO REZIVA financovanej z kapitoly rozpočtu Ministerstva výstavby a regionálneho rozvoja SR (do 30. 6. 2010), z kapitoly
trafo
Výpočet rozptylovej reaktancie transformátora Vo väčších transformátoroch je X σk oveľa väčšia ako R k a preto si vyžaduje veľkú pozornosť. Ak magnetické napätia oboch vinutí sú presne rovnaké, t.j. N
Tlak_tah_ohyb_EN _pre študentov.xls
Návh a poúenie pieezu namáhaného tlakom a ohybom: Namáhanie tlakom a ohybom - pevláajúci tlak, II. Oblať, čať 1, lo Pieezové ily: čať 1, lomeného iteačného iagamu 1, knm l eff,77 m N -574,9 kn (tlak) l,77
Microsoft Word - aplikacia metody efektivnych napati.doc
APLIKÁCIA METÓDY EFEKTÍVNYCH NAPÄTÍ PRI VÝPOČTE ÚNAVOVEJ ŽIVOTNOSTI ŽERIAVOVÝCH DRÁH EFFECTIVE STRESSES METHOD APPLIED FOR CRANE TRACKS DURABILITY COMPUTATION Peter Bigoš, Juraj Ritók, Peter Bocko 1 Abstrakt:
Microsoft Word - lidl-zab.doc
TECHNICKÁ PRÍRUČKA STROPNÉHO SYSTÉMU Z TRÁMOV A VLOŽIEK EKODIEL. Pravidlá pre navrhovanie, výrobu, dopravu a montáž OBSAH 1. ÚVOD... 4 2. VŠEOBECNE... 4 3. TERMÍNY A DEFINÍCIE... 4 3.1 Trám s priehradovým
Expertízny posudok stability drevín
Dodávateľ: Ústav ekológie lesa SAV Zvolen Pobočka biológie drevín Nitra Akademická 2 949 01 Nitra Objednávateľ: Mesto Pezinok Radničné námestie 44/7 902 14 Pezinok EXPERTÍZNY POSUDOK Číslo objednávky:
Expertízny posudok stability drevín
Dodávateľ: Ústav ekológie lesa SAV Zvolen Pobočka biológie drevín Nitra Akademická 2 949 01 Nitra Objednávateľ: Mesto Pezinok Radničné námestie 7 902 14 Pezinok EXPERTÍZNY POSUDOK Objednávka č. 20180252/2018
Sila [N] Sila [N] DIPLOMOVÁ PRÁCA Príloha A: Sila v ose skrutky v mieste predpätia P = 0,
![Sila [N] Sila [N] DIPLOMOVÁ PRÁCA Príloha A: Sila v ose skrutky v mieste predpätia P = 0,](/thumbs/102/154876618.jpg "Sila [N] Sila [N] DIPLOMOVÁ PRÁCA Príloha A: Sila v ose skrutky v mieste predpätia P = 0,")
Príloha A: Sila v ose skrutky v mieste predpätia P =, Sila v ose skrutky v mieste predpätia P =, Obr. Priebeh síl v ose skrutiek pri stúpaní P =, a P =, ÚMTMB FSI VUT v Brně Sila v ose skrutky v mieste
Zadanie_1_P1_TMII_ZS
Grafické riešenie mechanizmov so súčasným pohybom DOMÁE ZDNIE - PRÍKLD č. Príklad.: Určte rýchlosti a zrýchlenia bodov,, a D rovinného mechanizmu na obrázku. v danej okamžitej polohe, ak je daná konštantná
Solar systems for walls - details page
LIBERTA SOLAR Architektonicky pôsobivá Liberta Solar - systém fotovoltaických panelov integrovaný priamo do fasády. INŠPIRUJTE SA! Vychutnajte si tvar a detail hotovej fasády. Dodajte energiu vašej fasáde
KINETICS OF VACUUM DRYING WITH CONVECTIVE HEATING
TRIESKOVÉ A BEZTRIESKOVÉ OBRÁBANIE DREVA, 8(1): 101 106, 2012 Zvolen, Technická univerzita vo Zvolene, ISBN 978-80-228-2385-2 101 VPLYV CYKLICKÉHO NAMÁHANIA NA PRUŽNOSŤ BUKOVÉHO RASTLÉHO A LAMELOVÉHO DREVA
PK 2015_zmeny indd
Ochrana stavebných konštrukcií pred požiarom systémami KNU Ochrana pred požiarom 10/2018 Stanovisko požiarnej odolnosti stavebných konštrukcií KNU Bratislava s. r. o. 2 Obsah 3 Príhovor 4 Účel katalógu
Analýza kontaktne-únavového namáhania povlakovaného spekaného materiálu
Ing. Jozef Čerňan Katedra leteckej technickej prípravy Letecká fakulta technickej univerzity v Košiciach Použitie klzných vrstiev na báze TiCN pri skúmaní kontaktne-únavovej odolnosti práškových ocelí
EAD
Európska organizácia pre technické posudzovanie European Organisation for Technical Assessment Európsky hodnotiaci dokument European Assessment Document EAD 200036-00-0103 Názov Zostava pre mikropilóty
Teória pravdepodobnosti Zákony velkých císel
10. Zákony veľkých čísel Katedra Matematických metód Fakulta Riadenia a Informatiky Žilinská Univerzita v Žiline 6. apríla 2014 1 Zákony veľkých čísel 2 Centrálna limitná veta Zákony veľkých čísel Motivácia
Príloha č
SKÚŠOBNÉ SITÁ Prvá časť Všeobecné ustanovenia, vymedzenie meradiel a spôsob ich metrologickej kontroly. Táto príloha sa vzťahuje na skúšobné sitá (ďalej len sito ), ktoré sa používajú ako určené meradlá
59. ročník Fyzikálnej olympiády v školskom roku 2017/2018 Kategória E krajské kolo Texty úloh 1. Premiestnenie polystyrénovej kocky Riešenie: a) Hmotn
59. ročník Fyzikálnej olympiády v školskom roku 07/08 Kategória E krajské kolo Texty úloh. Premiestnenie polystyrénovej kocky a) Hmotnosť kocky m = a 3 ρ. Pre ρ = 40,0 mg kg cm3 = 40,0 m3 máme m 40 kg.
cenník 2019 ADP.indd
42 Stenové / potrubné mriežky a difúzory NOVA-C Oceľová výustka do kruhového potrubia Nova-C-1-V Nova-CCA-1-V séria Nova Nova-C-1-H Nova-C-2-H Objednávací kód - ZN Nova-CCA-1-H Nova-C-2-V Nova-CCA-2-H
KINETICS OF VACUUM DRYING WITH CONVECTIVE HEATING
TRIESKOVÉ A BEZTRIESKOVÉ OBRÁBANIE DREVA, 8(1): 87 92, 2012 Zvolen, Technická univerzita vo Zvolene, ISBN 978-80-228-2385-2 87 VYBRANÉ VLASTNOSTI LAMELOVÉHO DREVA NA BÁZE ZHUSTENÝCH VRSTIEV Jozef Gáborík
Microsoft Word - Ivankova_Ostrava_2006_prisp_opr.doc
STATICKO-DYNAMICKÁ ANALÝZA VENTILAČNÉHO KOMÍNA STATIC AND DYNAMIC ANALYSIS OF THE VENTILATION CHIMNEY Oľga Ivánková 1, Juraj Králik 2 Abstract This paper deals with static and dynamic analysis of the ventilation
SK PERgoly chráni vaše súkromie.
SK PERgoly chráni vaše súkromie. PERGOLY LUKA, MIRA Samonosná pergola MIRA 4 alebo pergola MIRA 2 s rafinovaným a inovatívnym dizajnom. Strecha z hliníkových lamiel, ktoré možno orientovať od 0 do 140
Safar_oponent_Halvonik
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Fakulta stavební oddělení pro vědu a výzkum Thákurova 7, 166 29 Praha 6 e mail: hamarova@fsv.cvut.cz tel.: 2 2435 8735 Posudek habilitační práce Habilitační obor: Teorie
Microsoft Word - Zahradnikova_DP.doc
DIPLOMOVÁ PRÁCA Priezvisko a meno: Zahradníková Dáša Rok: 2006 Názov diplomovej práce: Nepriaznivé vplyvy v elektrizačnej sústave harmonické zložky prúdu a napätia Fakulta: elektrotechnická Katedra: výkonových
untitled
Istič ETIMAT 6 45 Menovité napätie 230/400 Va.c., max. 60 Vd.c. Menovitý prúd 6 63 A Menovitá frekvencia 50/60 Hz 6 ka 68 85 30 42.5 Trieda selektivity 3 B alebo C Prierez spojovacieho vedenia 1 25 mm
(Diplomov\341 pr\341ca - Lenka Uhl\355\370ov\341.pdf)
Vyhlásenie autora Ja, dolu podpísaná Bc. Lenka Uhlířová vyhlasujem, že som svoju diplomovú prácu na tému Statická a dynamická analýza výškovej budovy, spracovala vďaka vedomostiam, nadobudnutým počas inžinierskeho
Kap10_FITNESS_for_purpose
10 VHODNOSŤ PRE PREVÁDZKU 10.1 Všeobecne o prístupe Vhodnosť pre prevádzku Vyrobená konštrukcia musí vyhovieť požiadavkám obsiahnutým v normách akosti výrobkov. Prípustnosť defektov v týchto normách sa
PRÍSTREŠOK PRE AUTO Prestrešenie parkovacích statí Kvalitná ochrana áut od Gerhardt Braun VAŠE VÝHODY Rozmanité dispozície prestrešenia Spoľahlivá och
PRÍSTREŠOK PRE AUTO Prestrešenie parkovacích statí Kvalitná ochrana áut od Gerhardt Braun VAŠE VÝHODY Rozmanité dispozície prestrešenia Spoľahlivá ochrana áut pred nepriaznivým počasím Ekonomické riešenia
URBAN TRADE, projektová kancelária, Ing
, Benediktínska ul. č.24, prevádzka: Letná ul. č. 45, 040 01 Košice ZMENA č. 4 ÚZEMNÉHO PLÁNU OBCE VEĽKÁ IDA ČASŤ FRANTIŠKOV DVOR PRIEMYSELNÝ A LOGISTICKÝ PARK NÁVRH Vyhodnotenie stavebných návrhov a iných
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ INSTIT
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES OCELOVÁ KONSTRUKCE
ČG_O.L
Analýza a vyhodnotenie pilotných testov s využitím rôznych štatistických metód Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť/ Projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ Základné ukazovatele testovaní Dva
P91_Vermiplaster_SK.indd
P91.sk Omietkové a fasádne systémy 12/2014 P91.sk Protipožiarne omietky Knauf P91.sk - Knauf Novinka P91.sk Knauf P91.sk Protipožiarne omietky Knauf Obsah Strana Protipožiarna sadrová omietka Obsah Popis
FUSO značka koncernu Daimler CANTER 7C18 ĽAVOSTRANNÉ RIADENIE Maximálna Maximale Aufbaulänge dĺžka karosérie Rozmery Mod
CANTER 18 1995 3995 4985 5725 6470 7210 Maximálna Maximale Aufbaulänge dĺžka karosérie Rozmery Model Typ vozidla 18 Typ kabíny/osadenie sedadiel 2195 2210 1140 Komfortná, jednoduchá kabína/3 Konštrukčný
Vydanie 01/2011/SK NOVINKA Izolačné rohože ProRox WM Nová generácia rohoží na drôtenom pletive Ocenené na veľtrhu ISO Wiesbaden 2010 ISO 2010 Wiesbade
Vydanie 01/2011/SK NOVINKA Izolačné rohože ProRox WM Nová generácia rohoží na drôtenom pletive Ocenené na veľtrhu ISO Wiesbaden 2010 ISO 2010 Wiesbaden ProRox WM Len pre profesionálov 1 Nové izolačné rohože
VN 22 kV SAMOSTATNE IZOLOVANÉ VODIČE
Stredoslovenská distribučná, a.s. Pri Rajčianke 2927/8, 010 47 Žilina, www.ssd.sk Technický štandard: Spojovací materiál žiarovo zinkovaný, nerezový a mosadzný Vypracovali: Ing. Peter Slota Ing. Peter
Údajový list Vyvažovacie guľové ventily JIP BaBV (PN25) Popis BaBV WW BaBV FF Vyvažovacie guľové ventily Danfoss BaBV boli špecificky vyvinuté pre apl
Vyvažovacie guľové ventily JIP BaBV (PN25) Popis BaBV WW BaBV FF Vyvažovacie guľové ventily Danfoss BaBV boli špecificky vyvinuté pre aplikácie centrálneho zásobovania teplom. Táto špecifikácia zahŕňa
SADZOBNÍK PRODUKTOV A SLUŽIEB ÚNMS SR PLATNÝ OD Bratislava, máj
SADZOBNÍK PRODUKTOV A SLUŽIEB ÚNMS SR PLATNÝ OD 1. 4. 2014 Bratislava, máj 2014 1 OBSAH A. PRODUKTY... 3 POLOŽKA 1 - Normy STN... 3 Základný sadzobník noriem... 3 Sadzobník elektronických verzií noriem...
ZBIERKA ZÁKONOV SLOVENSKEJ REPUBLIKY Ročník 2006 Vyhlásené: Vyhlásená verzia v Zbierke zákonov Slovenskej republiky Obsah tohto dokumentu m
ZBIERKA ZÁKONOV SLOVENSKEJ REPUBLIKY Ročník 2006 Vyhlásené: 13.10.2006 Vyhlásená verzia v Zbierke zákonov Slovenskej republiky Obsah tohto dokumentu má informatívny charakter. 563 N A R I A D E N I E V
28 PODPERY 356 siegmund
PODPERY 356 siegmund Strana Multifunkčný upínací stojan modulárny 358 Set podpier 11-dielny / Závitová podpera 360 Dištančná skrutka 362 Upínacie rameno s rýchlo-uzáverom 364 siegmund 357 PODPERY Multifunkčný
Dovoz jednotlivých vozidiel – Úvod do problematiky a základné predpisy
Ing. Miroslav Šešera Statická vs. dynamická skúška bŕzd Dynamická skúška s použitím meradla spomalenia - decelerografu + + + meria a vyhodnocuje sa priamo reálne dosiahnuté spomalenie (m.s -2 ) prejaví
SRPkapitola06_v1.docx
Štatistické riadenie procesov Regulačné diagramy na reguláciu porovnávaním 6-1 6 Regulačné diagramy na reguláciu porovnávaním Cieľ kapitoly Po preštudovaní tejto kapitoly budete vedieť: čo sú regulačné
O možnosti riešenia deformácie zemského povrchu z pohladu metódy konecných prvkov konference pro studenty matematiky
O možnosti riešenia deformácie zemského povrchu z pohľadu metódy konečných prvkov 19. konference pro studenty matematiky Michal Eliaš ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE Katedra matematiky 7. 9. 6. 2011
F004S2_20_12_2012_S_el_tit_strana_klasif_poziarnej_odolnosti
STANOVISKO K FUNKČNEJ ODOLNOSTI PRI POŽIARI S KLASIFIKÁCIOU Nosný káblový systém NIEDAX s bezhalogénovými silovými a oznamovacími mi PRAKAB Toto je elektronická verzia protokolu o klasifikácii, ktorá bola
TechSpec_PZ_SK_ indd
Protidažďové žalúzie 1 / 13 PZ Protidažďové žalúzie Objednávací kód Hliník (25 mm rám) Hliník ( mm rám) Hliník (s filtrom) Hliník (široké listy) Vyhotovenie Rozmery Príklad objednávacieho kódu: PZ-ZN -
Počet strán: 2 CERTIFIKÁT TYPU MERADLA č. 154/1/212/18 zo dňa Slovenský metrologický ústav v súlade s ustanovením 6 ods. 2 písm. k) zákona
Počet strán: 2 CERTIFIKÁT TYPU MERADLA č. 154/1/212/18 zo dňa 01.10.2018 Slovenský metrologický ústav v súlade s ustanovením 6 ods. 2 písm. k) zákona č. 157/2018 Z. z. o metrológii a o zmene a doplnení
Modnex
VÝPOČTOVÝ MODEL MOŽNOSTI, OČAKÁVANIA A REALITA. Ing. Daniel Bukov OK TEAM autorizovaný inžinier, Bratislava Príspevok sa zaoberá možnosťami modelovania konštrukcií a technologických zariadení z hľadiska
Microsoft Word doc
ANALÝZA DEFORMAČNE SPEVNENÉHO ANTIKORÓZNEHO MATERIÁLU Lýdia Sobotová, Ľudmila Dulebová, Milan Ábel Katedra technológií a materiálov Strojnícka fakulta Technická univerzita v Košiciach 1. Úvod Ekonomické
Učebná osnova Zrýchlená základná kvalifikácia Osobná doprava Zápočet výučby VO Učebná osnova na vykonávanie kurzov zrýchlenej základnej kvalifikácie p
Učebná osnova na vykonávanie kurzov zrýchlenej základnej kvalifikácie pre osobnú dopravu (D1,D1E, D, DE) (140 hodín Započítané 10 hod. teórie + 10 hod. PV) so započítaním výučby v rámci nasledovných možností
Výzva na predkladanie ponúk v súlade s 9 ods.9 zákona č. 25/2006 Z. z. o verejnom obstarávaní a o zmene a doplnení niektorých zákonov v znení neskorší
Výzva na predkladanie ponúk v súlade s 9 ods.9 zákona č. 25/2006 Z. z. o verejnom obstarávaní a o zmene a doplnení niektorých zákonov v znení neskorších predpisov na uskutočnenie prác Číslo: 24/2014/Ka
36. Fázová analýza pomocou Mössbauerovej spektroskopie
36. Fázová analýza pomocou Mössbauerovej spektroskopie 1. Všeobecná časť Na fázovú analýzu sa častejšie používa röntgenová analýza s využitím Debyeových Schererových metód, a spektrálnej analýzy čiar L
Izolácie krokového hluku porovnanie materiálov Izolácie krokového hluku EKM PE Akustický EPS Minerálna vlna Vlastnosti a parametre materiálu Aplikácia
Izolácie krokového hluku porovnanie materiálov Izolácie krokového hluku EKM PE Akustický EPS Minerálna vlna Vlastnosti a parametre materiálu Aplikácia materiálu a vrstvy Materiál y balené v balíkoch y
20 ROKOV NA SLOVENSKOM TRHU MODERNÁ & EFEKTÍVNA VÝSTUŽ BETÓNU Polymérové vlákna Fibrofor a Concrix od švajčiarskeho výrobcu Contec Fiber AG.
20 ROKOV NA SLOVENSKOM TRHU MODERNÁ & EFEKTÍVNA VÝSTUŽ BETÓNU Polymérové vlákna Fibrofor a Concrix od švajčiarskeho výrobcu Contec Fiber AG. WWW.VLAKNA.SK NAJČASTEJŠIE DÔVODY PRE POUŽITIE NAŠEJ TECHNOLÓGIE
PRODUKTOVY_LIST_V9_2019_04_10_SK
www.steelong.com STAVEBNÝ KONŠTRUKČNÝ SYSTÉM STAVEBNÝ KONŠTRUKČNÝ SYSTÉM RODINNÉ DOMY BYTOVÉ DOMY NADSTAVBY POLYFUNKČNÉ BUDOVY ADMINISTRATÍVNE BUDOVY HALY PRÍSTAVBY GARÁŽE Čo je Steelong predstavuje stavebný
Hydraulický separátor-kolektor SEPCOLL Séria /19 SK FM Funkcia SEPCOLL, zariadenie, ktoré kombinuje funkcie hydraulického separátor
Hydraulický separátor-kolektor SEPCO Séria 559 01084/19 SK FM 21654 003 Funkcia SEPCO, zariadenie, ktoré kombinuje funkcie hydraulického separátora a distribučného kolektora, sa používa vo vykurovacích
16 Franck-Hertz.doc
Oddělení fyzikálních praktik při Kabinetu výuky obecné fyziky MFF UK PRAKTIKUM III Úloha č.: 16 Název: Meranie rezonančného a ionizačného potenciálu ortuti. Franck-Herzov pokus Vypracoval: Viktor Babjak...stud.
Microsoft PowerPoint - SK Prezentace komplet 16-9
Akustika z pohľadu zatepľovacích systémov divízia Weber, Ing. Mária Hlavinková Obsah 1. Úvod, ochrana proti hluku 2. Požiadavky na vzduchovú nepriezvučnosť ETICS 3. Meranie vzduchovej nepriezvučnosti ETICS
Titulná strana Arial 30 bodov
CRH LOGOMANUÁL Základné pravidlá 1 1. 9. 2015 CRH (Slovensko) a.s. Úvod Tento dokument slúži ako stručný sprievodca štýlom spoločnosti. Obsahuje základné princípy používania loga, písma a farieb. 2 1.
R4308LPCPR_SK
Prehlásenie o Parametroch [CompanyGraphic] 1. Jedinečný identifikačný kód typu výrobku: MPS, ADN, ADE, FRE, FRE-P, FPS, FPL-035, FPL-035 GVB, MPE, PTN, TP, FRK, FRV, FKD N, FKD N C1/C2, DP- 7, DP-8, DP-9,
ORGANIZÁCIA SPOJENÝCH NÁRODOV
ORGANIZÁCIA SPOJENÝCH NÁRODOV Hospodársky a sociálny výbor Distr. VŠEOBECNE ECE/TRANS/WP.29/2017/12 21. december 2016 Originál: ANGLICKÝ EURÓPSKA HOSPODÁRSKA KOMISIA VÝBOR PRE VNÚTROZEMSKÚ DOPRAVU Svetové
PREPRAVNÁ TECHNIKA PLASTICKÝCH HMÔT PREPRAVNÁ TECHNIKA PLASTICKÝCH HMÔT
PREPRAVNÁ TECHNIKA PLASTICKÝCH HMÔT PREPRAVNÁ TECHNIKA PLASTICKÝCH HMÔT OBSAH POZNÁMKY Oblúk 90 s predĺženými stranami, nerez... 4 T-kus, nerez... 5 Odbočka 30, nerez... 5 Nerezové rúry kruhové... 5 Rohový
Snímka 1
Výskumný ústav vodného hospodárstva Bratislava Hodnotenie kvality vody na vybranej časti SKV Hriňová-Lučenec-Fiľakovo v.r. 2005-2009 Margita Slovinská 2. workshop k projektu SK-0135 30. 3. 2011 VÚVH Bratislava
DataSheet_NOTUS-S_SK_ indd
Distribučné elementy NOTUS-S Štvorhranný regulátor konštantného prietoku vzduchu (CAV) Technická špecifikácia Obsah Popis..................................... 3 Vyhotovenie.......................................
SK_IEM_IA.pdf
IEM 6 720 612 399-00.1O de Installationsanleitung 2 it Istruzioni di installazione 8 nl Installatiehandleiding 14 fr Notice d'installation 20 sk Návod na inštaláciu 26 cs Návod k instalaci 32 pl Instrukcja
TECHNICKÁ UNIVERZITA V KOŠICIACH STROJNÍCKA FAKULTA PREHĽAD PEDAGOGICKEJ ČINNOSTI NA VYSOKEJ ŠKOLE A PREHĽAD VÝSLEDKOV DOSIAHNUTÝCH V TEJTO ČINNOSTI I
TECHNICKÁ UNIVERZITA V KOŠICIACH STROJNÍCKA FAKULTA PREHĽAD PEDAGOGICKEJ ČINNOSTI NA VYSOKEJ ŠKOLE A PREHĽAD VÝSLEDKOV DOSIAHNUTÝCH V TEJTO ČINNOSTI Ing. Peter SIVÁK, PhD. Košice 2016 1 Pedagogické pôsobenie
Snímka 1
Ing. Lenka Gondová, CISA, CGEIT, CRISC konateľ Pro Excellence s.r.o. Poradenstvo a audity v oblasti IT, Analýzy a optimalizácia procesov Bezpečnostné projekty Implementácie systémov podľa ISO/IEC 9001,
Technický list Číslo tovaru: Chemická kotva vinylester POPIS Chemická kotva - vinylester je vysoko výkonná vinylesterová vstrekovacia malta s
POPIS - je vysoko výkonná ová vstrekovacia malta s krátkou dobou tvrdnutia v plných alebo dutých materiálov. Je vhodný do betónu, skál alebo dutých tehál. Vinylester má širokú škálu použitia: kotvenie
Slovenský metrologický ústav Karloveská 63, Bratislava 4 Počet strán: 2 CERTIFIKÁT TYPU MERADLA č, 034/153/10 zo dňa 16. decembra 2010 Slovensk
Slovenský metrologický ústav Karloveská 63, 842 55 Bratislava 4 Počet strán: 2 CERTIFIKÁT TYPU MERADLA č, 034/153/10 zo dňa 16. decembra 2010 Slovenský metrologický ústav v súlade s ustanovením 30 písm.
ASTI Prúdový chránič EFI EFI A Technické údaje Menovité napätie U n Menovitý prúd I n Men. reziduálny prúd
Prúdový chránič EFI-2 30.5 5 EFI-2 16-80 A 18 36 71.5 87.5 Men. zapínací a vypínací I m Stupeň ochrany Trieda izolácie 230 V a.c. 16, 25, 40, 63, 80, 100 A 0.03, 0.1, 0.3, 0,5 A 10 ka 800 A IP 20 (IP40)
Úloha č.2 Meranie odporu rezistorov Vladimír Domček Astrofyzika semester Skupina č Laboratórne podmienky: Teplota: 22,6 C Tlak:
Úloha č.2 Meranie odporu rezistorov Vladimír Domček Astrofyzika 394013 2. semester Skupina č.8 15.3.2012 Laboratórne podmienky: Teplota: 22,6 C Tlak: 100 kpa Vlhkosť: 48% 1 Zadanie rčenie odporu 2 rezistorov
Nepožiarne revízne dvierka 2009-aktuál.xls
Riegelhof & Gärtner - cenník platný od 07/2013 Revízne dvierka AluNova pre montáž na stenu a strop (nepôchodzné) skryté západkové uzávery Vstavaná impregnovaná sadrokartónová doska GKBI 12,5 resp. 2 x
1.5. 2019 T E H L O V Ý P R O G R A M KOMPLETNÝ SYSTÉM SUPRA/SUPRA PLUS Tehly pre obvodové murivo s integrovanou tepelnou izoláciou SUPRA 440 PD SUPRA 380 PD SUPRA 290 PD SUPRA plus 440 PD SUPRA plus 380
Katalóg matracov Strana: 2 MATRAC VEGA Luxusný matrac v kombinácii Visco elastickej pamäťovej peny a vysoko pružnej studenej HR peny hustoty 40kg/m3.
Strana: 2 MATRAC VEGA Luxusný matrac v kombinácii Visco elastickej pamäťovej peny a vysoko pružnej studenej HR peny hustoty 40kg/m3. Matrac vďaka Visco pene reaguje na teplo, tlak a optimálne sa prispôsobuje
Príloha č
PODROBNOSTI O FAKTOROCH PRÁCE A PRACOVNÉHO PROSTREDIA PODĽA ZARADENIA PRÁC DO KATEGÓRIÍ A. Hluk 1 ) a) Práce, pri ktorých je predpoklad, že normalizovaná hladina expozície hluku L AEX,8h neprekročí 75
DODATOK Č. 3 K ZMLUVE Č PO2012 o dodávke vody z verejného vodovodu, odvádzaní odpadových vôd a odvádzaní vôd z povrchového odtoku (voda z
DODATOK Č. 3 K ZMLUVE Č. 10-000056692PO2012 o dodávke vody z verejného vodovodu, odvádzaní a odvádzaní vôd z povrchového odtoku (voda z atmosférických zrážok) verejnou kanalizáciou, uzatvorenej na základe
NSK Karta PDF
Názov kvalifikácie: Špecialista riadenia kvality v hutníctve Kód kvalifikácie U2146013-00416 Úroveň SKKR 7 Sektorová rada Hutníctvo, zlievarenstvo a kováčstvo SK ISCO-08 2146013 / Špecialista riadenia
Katalóg matracov Strana: 2 MATRAC VEGA Luxusný matrac v kombinácii Visco elastickej pamäťovej peny a vysoko pružnej studenej HR peny hustoty 40kg/m3.
Strana: 2 MATRAC VEGA Luxusný matrac v kombinácii Visco elastickej pamäťovej peny a vysoko pružnej studenej HR peny hustoty 40kg/m3. Matrac vďaka Visco pene reaguje na teplo, tlak a optimálne sa prispôsobuje
3Rajczyková_HYDROCHEM_2012_Rajcz_Mak_Tkac_upr
POŽIADAVKY PRÁVNEJ ÚPRAVY K METÓDAM STANOVENIA UKAZOVATEĽOV VÔD E. RAJCZYKOVÁ, J. MAKOVINSKÁ, J. TKÁČOVÁ 1. ÚVOD Pri napĺňaní požiadaviek Smernice 60/2000/ES [1] pre dosiahnutie stanovených environmentálnych
SLOVENSKÝ ELEKTROTECHNICKÝ ZVÄZ
Zmeny v európskej legislatíve týkajúce sa funkčnej odolnosti káblových trás v požiari a príklady riešení Mgr. Jaroslav CIBULYA, OBO Bettermann s.r.o., Pezinok Protipožiarna bezpečnosť káblových rozvodov
WIENER Porotherm Ti
Čo je POROTHERM Ti? Tehly POROTHERM s označením Ti, čiže tepelnoizolačné, predstavujú novú generáciu tehál pre obvodové steny s výrazne lepšími tepelnoizolačnými parametrami v štandardných hrúbkach 38
Prezentácia programu PowerPoint
Aktivity k vyučovaniu fyziky na základnej škole PaedDr. Klára Velmovská, PhD. ODF FMFI UK v Bratislave PaedDr. Monika Vanyová, PhD. ZŠ Tvrdošovce Košice, 24. 11. 2015 Materiály na podporu vyučovania fyziky